1、可以通过调整钢丝绳间距来改善受力情况。钢丝绳间距1400,2200，采用直径21.6的时候是可以通过计算的。如果实在不行，可以用钢筋替换。
2、槽钢作为悬挑梁比较容易扭转变形，还有值得一提的是锚固段长度不符合JGJ130的规范要求。
3、其余的可参考一般用途钢丝绳规范。

、请专业人士帮我看看我的悬挑外架方案，为什么我把钢丝绳调得越高，花篮螺栓也就跟着调大，但是还是不能满足力的要求，只有钢丝绳直径和花篮螺栓直径调到很大后才能满足，这样在工地现场是不现实的。工地最多用20钢丝绳就够了。
2、另外钢丝绳绳夹方式有马鞍式、抱合式、骑马式不懂？有图片看看吗？我们常规做得就是钢丝绳直接在拉环里用U型卡扣扣住就行了。
3、花篮螺栓的拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)，花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)，花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)等有关他们的系数在哪本规范上去查得仔细些？

六、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 压环钢筋
压环钢筋直径d(mm) 20 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 1500
梁/楼板混凝土强度等级 C30

压环钢筋1

压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N =0.73kN
压环钢筋验算：
σ=N/(2A)=2×N/πd2=2×0.73×103/(3.14×202)=1.15N/mm2≤[f]=50N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！

结论和建议：
1.钢丝绳强度，不符合要求！调整钢丝绳直径、型号！
2.花篮螺栓验算，不符合要求，增大花篮螺栓直径或减小卸荷间距！
3.拉环验算，不符合要求，增大拉环直径！

四、上拉杆件验算
钢丝绳型号 6×37 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1850
钢丝绳直径(mm) 21.5 钢丝绳不均匀系数α 0.82
钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式 马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 12 钢丝绳绳夹数量[n] 3
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 20 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 80
主梁拉环直径d(mm) 18 焊缝厚度he(mm) 10
焊缝长度lw(mm) 100 角焊缝强度设计值ftw(N/mm2) 140

钢丝绳绳卡作法

钢丝绳连接吊环作法
上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1300)=65.85°
α2=arctanL1/L2=arctan(5800/2500)=66.68°
上拉杆件支座力：
RS1=nzR3=1×34.38=34.38kN
RS2=nzR4=1×17.77=17.77kN
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=34.38/tan65.85°=15.41kN
NSZ2=RS2/tanα2=17.77/tan66.68°=7.66kN
上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=34.38/sin65.85°=37.67kN
NS2=RS2/sinα2=17.77/sin66.68°=19.35kN
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=37.67kN
钢丝绳：
查(《建筑施工计算手册》江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=322kN
[Fg]=α× Fg/k=0.82×322/9=29.34kN 不符合要求！调整钢丝绳直径、型号！
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×29.34/(2×12)=3个≤[n]=3个
符合要求！
花篮螺栓验算：
σ=[Fg]/(π×de2/4)=29.34×103/(π×202/4)=93.39N/mm2>[ft]=80N/mm2
不符合要求，增大花篮螺栓直径或减小卸荷间距！
拉环验算：
σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×29.34×103/(π×182)=57.65N/mm2>[f]=50N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
不符合要求，增大拉环直径！

拉环详图(主梁为槽钢)
角焊缝验算：
τf=NS/(he×lw)=37.67×103/(10×100)=37.67N/mm2 ≤ftw=140N/mm2
符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[(NSZ1+NSZ2)]/nz=[(15.41+7.66)]/1=23.07kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.56×106/(1.05×80.5×103)+23.07×103/1851=54.55N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570 ×9.5×58× 235 /(1500×140×235)=1.5
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.88。
σ = Mmax/(φbWx)=3.56×106/(0.88×80.5×103)=50.13N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！